Главное меню

Карта сайта
Главная
Курсовые работы
Отчеты по практикам
Лабораторные работы
Методические пособия
Рефераты
Дипломы
Лекции



Передатчик телевизионных вещательных радиостанций

 

Проектное решение модулятора

Рассмотрим устройство формирования ЧМ сигналов прямым методом. В модуляторах этого типа используют линейную зависимость частоты колебаний fГ автогенератора от резонансной fК контура. Последнюю меняют с помощью специальных твердотельных приборов – варикапов.

Варикапы под действием приложенного напряжения изменяют свою емкость согласно выражению CВ= CВТ/(1+x)n, где CВТ – емкость варикапа при постоянном напряжении EВТ на нем, x=eВ(t)/EВТ – нормированное мгновенное напряжение на варикапе. Показатель n=0,5 для «резких» переходов. Основные параметры варикапов: максимальная емкость CВ.МАКС для напряжения EВ, выбранного при определении его параметров; КД – коэффициент перекрытия, равный отношению CВ.МАКС/ CВ.МИН; добротность QВ – и частота fВ – при измерении добротности; максимальное обратное напряжение eОБР.МАКС.

В Приложении 3 предложено схемное решение ЧМАГ, где варикап служит элементом колебательной системы автогенератора. Автогенератор выполнен как емкостная трехточка. База транзистора по высокой частоте соединена с корпусом. Положительная обратная связь создана емкостным делителем напряжения C4C5. Напряжение обратной связи поступает на резистор R4, включенный в эмиттерной цепи транзистора. Резонансная частота контура АГ определяется в основном элементами L3 и C3. Управляющий частотой колебательной системы АГ варикап подключен параллельно емкости контура с помощью емкости связи CСВ (на схеме конденсатор С2). Емкость CДЕЛ делителя обратной связи АГ образована конденсаторами С4 и С5 и межэлектродными емкостями транзистора. Отношение сопротивлений делителя xДЕЛ и характеристического ZС контура определяет коэффициент связи pК активного элемента (транзистора) с его нагрузкой. Емкость CК1(x)=СК0+CМ(x), где СК0 – на схеме соответствует C3.

В рассматриваемой схеме модулятора, имея в виду малые значения номинальных относительных отклонений частоты Df’НОМ<10-2 и жесткую норму на защищенность от интегральной помехи, отдают предпочтение варикапу с «резким» переходом, когда n=1/2. Тогда модулирующая емкость контура изменяется нелинейно:

CМ(x)= CСВCВТ/( CВТ+CСВ(1+x)1/2).

Емкость CК1 в режиме молчания:

CК1= СК0+pВCВТ,

где pВ=CВТ/(CСВ+ CВТ) – коэффициент включения варикапа.

Нормированная крутизна СМХ по первой гармонике S’1= pУ/4,

где pУ – коэффициент управления частотой АГ, равный pВ2 CВТ/ CКТ. Номинальная нормированная девиация частоты

Df’НОМ= S’1XНОМ,

где XНОМ – относительная номинальная квазипиковая амплитуда модулирующего сигнала. Крутизна СМХ по второй гармонике

S2= 3 S1/8.

Коэффициент гармоник по уровню второй гармонической модулирующего колебания K2W=3x/16

При номинальной девиации частоты имеем K2WМАКС=3 XНОМ /16, откуда следует, что для получения малого уровня нелинейных искажений надо минимизировать XНОМ.

Другим следствием нелинейности процесса управления частотой АГ изменением емкости КС является нелинейный сдвиг центральной частоты. Между девиацией частоты Df’НОМ и этим продуктом нелинейности существует связь:

Df0.F.НОМ = K2W(Df’НОМ ) fМТ.

Известно, что собственные шумы транзистора АГ значительно ниже создаваемых варикапом. Помеха определена в основном изменениями напряжения источника смещения EВТ и связанных с ними вариаций положения рабочей точки на вольт-фарадной характеристике варикапа. Электронная стабилизация этого напряжения обязательна, тогда относительные изменения напряжения D E’ВТ=D EВТ/ EВТ составляют (0,1…1,0)×10-3. Квазипиковая амплитуда модулирующего сигнала UF.НОМ должна превышать D EВТ(100,05 Аип). Для достижения нормы на защищенность АИП от помехи следует выполнить условие

XНОМ > =(D EВТ/ EВТ) (100,05 Аип).

Целью проектирования является выбор типа варикапа и определение элементов колебательного контура автогенератора, обеспечивающих заданные номинальную девиацию частоты и линейность СМХ при выполнении нормы на уровень интегральной помехи. По выбранному режиму варикапа – приложенным к нему напряжениям постоянному EВТ, модулирующему UF и радиочастотному Uf – находят допустимые контурный ток и напряжение на элементах контура. Это позволяет сформулировать исходные данные к выбору режима автогенератора.

Исходные данные. Спроектируем модулятор, работающий в телефонном режиме на частоте fМТ=31,5 МГц. Номинальную девиацию частоты примем стандартной: DfНОМ=50 кГц. Выбираем допустимое отклонение напряжение смещение на варикапе (D EВТ/ EВТ)ДОП=10-4.

Нормированные параметры модулятора. К ним причислены относительная номинальная девиация частоты Df’НОМ, коэффициент гармоник K2W, нормированная квазипиковая амплитуда модулирующего сигнала XНОМ и коэффициент управления частотой pУ.

Девиация Df’НОМ=DfНОМ/ fМТ=1,6×10-3.

Амплитуда XНОМ=(D EВТ/ EВТ) (100,05 Аип)=0,1.

Коэффициент управления частотой АГ pУ=4Df’НОМ/ XНОМ=0,064.

Коэффициент гармоник K2WМАКС=3 XНОМ /16=0,02.

Выбор варикапа и его режима. Зададимся значением характеристического сопротивления ZС=100 Ом. Тогда емкость контура в режиме молчания CКТ=1/2pfМТZС=51 пФ.

Определим тип варикапа, имея в виду следующее. Диоды с высоким обратным напряжением eОБР.МАКС позволяют построить более мощные АГ. Добротность QВ решающего значения не имеет. Ориентировочно максимальную емкость варикапа выбирают с помощью неравенства CВ.МАКС.=(4…20)pУCКТ= 13…65 пФ. Выберем варикап КВ110Б со следующими параметрами:

CВ.МАКС

14…21

E

4

КД

2,5

QВ

300

eОБР.МАКС

45

Примем минимальное значение запирающего напряжения на варикапе eВ.МИН= EВ=4 В. Найдем наибольшее запирающее напряжение eВ.МАКС= (КД2-1)EВ=21 В < напряжения eОБР.МАКС=45 В. Электрическая прочность по напряжению обеспечена.

Напряжение на варикапе EВТ=( eВ.МАКС+ eВ.МИН)/2=12,5 В.

Емкость CВТ= CВ.МАКС/( EВТ/ EВТ)1/2=9,5 пФ.

Допустимая нестабильность напряжения DEВТ.ДОП =(DEВТ/EВТ)ДОПEВТ=1,25 мВ.

Квазипиковая амплитуда модулирующего напряжения  UW.МАКС= XНОМ EВТ=1,25 В.

Допустимая амплитуда радиочастотного напряжения  Uf.В.ДОП <EВТ - EВТ/.ДОП - UW.МАКС=7 В.

Расчет элементов контура.

Примем коэффициент включения контура pК=0,2. Тогда емкость делителя (последовательного соединения C4 и C5) - CДЕЛ=CКТ/ pК=255 пФ.

Емкость включенных параллельно конденсатора С3 и варикапа в режиме молчания CК0=61 пФ.

Включение управляющей емкости последовательно с CДЕЛ ослабляет ее влияние на частоту автогенератора. Расчетное значение девиации частоты Df’РАСЧ=Df’НОМ/(1- pК)=2×10-3. Расчетная крутизна DS’1РАСЧ=2×10-2.

Расчетный коэффициент pУ.РАСЧ= pУ/(1- pК)=0,08.

Коэффициент включения варикапа pВ=( pУ.РАСЧ CКТ/ CВТ)=0,6.

Емкость связи варикапа с контуром (С2): CСВ2= pВ CВТ/(1 - pВ )=14,2 пФ.

Емкость контурного конденсатора С3= СК0 - CСВ CВТ/( CСВ - CВТ )=56 пФ.

Контурная индуктивность L1=ZC/2pfМТ=0,51 мкГн.

Режим элементов контура АГ. Напряжение на конденсаторе связи UС2ДОП< UfВДОП CВТ/ CСВ=5 В.

Напряжение на контурном конденсаторе (С3) UС3ДОП= UfВДОП + UС2ДОП =12 В.

Напряжение на контурной индуктивности UL.ДОП= UС3ДОП /(1- pК)=15 В.

Напряжение на емкостном делителе (UКЭ): UКЭ.СХ= UL.ДОП pК=3 В< UКЭ.ДОП.

Контурный ток IК.СХ= UL.ДОП/ZC=0,15 А.

Исходные данные к расчету режима АГ. Примем добротность нагруженного контура автогенератора QН=50. Это обеспечит слабое влияние изменений нагрузки АГ на его режим. Эквивалентное сопротивление RЭ контура АГ равно RЭ= ZC QН=5 кОм. Сопротивление нагрузки в цепи коллектор-эмиттер RЭК=(0,2)2×5×103=200 Ом.

Максимально допустимая мощность АГ составляет

PАГ< UКЭ.СХ2/2 RЭК=32/2×200=23 мВт.

Найденные значение и выбранный угол отсечки коллекторного тока АГ являются исходными данными к его расчету.

Расчет промышленного КПД

Расчет производится по следующей формуле:

В этой формуле численный коэффициент учитывает многие небольшие затраты мощности, включая потери энергии первичного источника питания на приведение в действие системы охлаждения.

,

где - КПД отдельных элементов выходной цепи до главного фидера;

- максимальный электронный КПД оконечного усилителя.

- коэффициент модуляции амплитуды колебаний;

, - коэффициент усиления мощностей оконечного, и предоконечного каскадов.

Заключение

В данной работе спроектирован передатчик телевизионной радиостанции с раздельным усилением сигналов звука и изображения. Согласно заданию рассчитан тракт сигнала звукового сопровождения.